{"id":42979,"date":"2023-08-13T11:50:44","date_gmt":"2023-08-13T11:50:44","guid":{"rendered":"https:\/\/aceweb.cat\/sin-categorizar\/conexiones-a-posteriori-de-armaduras-en-hormigon\/"},"modified":"2023-09-15T10:19:17","modified_gmt":"2023-09-15T10:19:17","slug":"conexiones-a-posteriori-de-armaduras-en-hormigon","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/aceweb.cat\/es\/articulos-destacados\/conexiones-a-posteriori-de-armaduras-en-hormigon\/","title":{"rendered":"CONEXIONES A POSTERIORI DE ARMADURAS EN HORMIG\u00d3N"},"content":{"rendered":"\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>NUEVO M\u00c9TODO DE C\u00c1LCULO SEG\u00daN INFORME T\u00c9CNICO TR069 FRENTE AL DE LA NORMA EC2, PARTE 1-1<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>JOS\u00c9 MARIA GUILL\u00c9N<\/strong> Responsable t\u00e9cnico de <a href=\"https:\/\/aceweb.cat\/es\/socios-protectores\/fischer-iberica-sau\/\">Fischer Ib\u00e9rica, S.A.U.<\/a><\/p>\n\n\n\n<p>Grupo Fischer: Grupo multinacional de desarrollo y fabricaci\u00f3n de elementos de anclaje y sistemas complejas de fijaci\u00f3n y soporte de placas fotovoltaicas y de instalaciones de conducci\u00f3n de fluidos, fachadas, ventiladas y protecci\u00f3n pasiva contra incendios. Adem\u00e1s de sus actividades de fabricaci\u00f3n a I+D. Fischer desarrolla una amplia actividad en grupos de trabajo en organismos por la elaboraci\u00f3n de textos normativos y de idoneidad t\u00e9cnica.<\/p>\n\n\n\n<hr class=\"wp-block-separator has-alpha-channel-opacity\"\/>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\"><strong>CONEXIONES DE BARRAS CORRUGADAS A POSTERIORI<\/strong><\/h3>\n\n\n\n<p>Las conexiones a posteriori con barras corrugadas, instaladas con resina de inyecci\u00f3n han demostrado su eficacia en el mundo de la construcci\u00f3n en un pasado reciente y ahora mismo se est\u00e1n utilizando, tanto en nueva edificaci\u00f3n, como en rehabilitaci\u00f3n de edificios existentes. Las aplicaciones t\u00edpicas incluyen la conexi\u00f3n de nuevos muros a muros existentes, losas de forjado o soleras de hormig\u00f3n y ampliaci\u00f3n de cimentaciones, as\u00ed como el cierre de aberturas en forjados existentes. <strong>Dimensionado previo seg\u00fan EC2, parte 1-1<\/strong> Durante mucho tiempo, el dimensionado de las conexiones a posteriori con barra corrugada a trav\u00e9s de sistemas de inyecci\u00f3n de resina se efectuaba de acuerdo con la normativa del hormig\u00f3n armado, de forma parecida a las barras embebidas rectas, lo cual ten\u00eda sus limitaciones. Este procedimiento de dimensionado quedaba particularmente limitado en t\u00e9rminos de tensi\u00f3n de adherencia. Adem\u00e1s de esto, las ETE basadas en EC2, parte 1-1 para barras en conexiones r\u00edgidas, estipulaban de forma inequ\u00edvoca que ten\u00eda que existir un solapamiento con la armadura del elemento de hormig\u00f3n existente. Los calculistas intentaron en ocasiones utilizar la resistencia a la tracci\u00f3n del hormig\u00f3n, de acuerdo con la teor\u00eda de anclajes (EC2 parte 4) para ser capaces de realizar estas operaciones sin necesidad de solapamiento. De todas formas esta combinaci\u00f3n de teor\u00edas de anclajes y de armaduras no est\u00e1 permitida por la EC2, parte 1-1 o parte 4. De acuerdo con normas anteriores, las conexiones r\u00edgidas sin juntas solapadas no quedaban cubiertas como conexiones a posteriori por las exigencias de la normativa existente, lo cual significaba que hac\u00eda falta un nuevo m\u00e9todo de dimensionado. <strong>Introducci\u00f3n del Informe T\u00e9cnico TR 069<\/strong> A partir de octubre de 2019, el TR 069 permiti\u00f3 el dimensionado de conexiones a posteriori r\u00edgidas, que no precisaban de juntas con armaduras solapadas. El nuevo m\u00e9todo de dimensionado cubre conexiones r\u00edgidas sometidas a cargas est\u00e1ticas y cuasi est\u00e1ticas. El concepto de dimensionado TR 069 tambi\u00e9n cubre, tanto estados l\u00edmite \u00faltimos, como de servicio. Las aplicaciones t\u00edpicas incluyen conexiones r\u00edgidas, resistentes al momento flector, tales como pilares sobre cimentaci\u00f3n y vigas a pilares. La justificaci\u00f3n correspondiente se realizar\u00e1 de acuerdo con TR069: l\u00edmite el\u00e1stico del acero, rotura del cono de hormig\u00f3n y fallo por fisuraci\u00f3n de la adherencia. La m\u00ednima profundidad de anclaje seg\u00fan EC2, parte 1-1 deber\u00e1 ser considerada igualmente. Es esencial para todo ello disponer de una ETE v\u00e1lida para la resina que sirva de puente entre la barra corrugada y el hormig\u00f3n, para que se pueda cumplir con la verificaci\u00f3n de acuerdo con TR 069. La ETE tambi\u00e9n confirma la cualificaci\u00f3n del sistema de inyecci\u00f3n en t\u00e9rminos de resistencia a la fisuraci\u00f3n de la adherencia.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>ARMADURAS EN ESTRUCTURAS EN HORMIG\u00d3N <\/strong>(Desde su aparici\u00f3n hasta las conexiones a posteriori)<\/p>\n\n\n\n<p>Tanto en puentes como en la de t\u00faneles, la construcci\u00f3n de zunchos y cimientos, as\u00ed como losas o muros ofrece un amplio campo de aplicaci\u00f3n a la instalaci\u00f3n de armaduras. Esto se debe sobre todo a que la resina, comparada con el hormig\u00f3n en masa, presenta no s\u00f3lo una alta resistencia a compresi\u00f3n, sino tambi\u00e9n a tracci\u00f3n. Debido a ello se pueden realizar estructuras de hormig\u00f3n sometidas a tracci\u00f3n y a flexi\u00f3n con hormig\u00f3n armado.<\/p>\n\n\n\n<p>La primera vez que se emple\u00f3 acero como complemento resistente del hormig\u00f3n fue a mediados del siglo XIX, cuando el jardinero y empresario franc\u00e9s Joseph Monier lo prob\u00f3 construyendo unas jardineras de hormig\u00f3n para transportar naranjos. <\/p>\n\n\n\n<p>Al comprobar que los recipientes de hormig\u00f3n en masa no proporcionaban la suficiente estabilidad, a\u00f1adi\u00f3 una malla met\u00e1lica, sobre la que verti\u00f3 el hormig\u00f3n. Este est\u00e1 considerado como el nacimiento del hormig\u00f3n armado. <\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>El hormig\u00f3n armado hoy<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>A\u00fan hoy el armado del hormig\u00f3n lo encontramos en forma de barras corrugadas y mallas de acero embebidas e instaladas antes del vertido del hormig\u00f3n. Para ello el calculista deber\u00e1 considerar la transmisi\u00f3n de fuerzas de la estructura y adaptar la armadura necesaria a la misma. En la armadura que se va a montar, las zonas en las que la armadura finaliza y donde deber\u00e1n conectarse, adquieren una especial importancia. Los anclajes finales y los solapamientos deber\u00e1n comprobarse de acuerdo con ello. <\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\"><strong>CONEXIONES A POSTERIORI DE ARMADURAS EN HORMIG\u00d3N CON BARRA CORRUGADA<\/strong><\/h3>\n\n\n\n<p>(Estado actual en la pr\u00e1ctica)<\/p>\n\n\n\n<p>Las modificaciones constructivas a posteriori producen con frecuencia un cambio en el sistema est\u00e1tico, para el que las armaduras existentes no est\u00e1n preparadas.<\/p>\n\n\n\n<p>Las armaduras que faltan para el nuevo sistema est\u00e1tico deber\u00e1n a\u00f1adirse. En estos casos, una prolongaci\u00f3n resistente de la armadura s\u00f3lo es posible con un gasto considerable, quedando a la vista las armaduras del elemento constructivo existente. Se hacen necesarias demoliciones parciales de alto coste econ\u00f3mico y temporal, cuando la prolongaci\u00f3n de la armadura no ha sido considerada en fase de proyecto, a trav\u00e9s de una conexi\u00f3n doblada, anclajes de conexi\u00f3n con rosca interior u otros conectores de barra corrugada.<\/p>\n\n\n\n<p>Los da\u00f1os producidos en las barras existentes de conexi\u00f3n pueden venir del tr\u00e1fico a pie de obra, por ejemplo. Las barras, una vez dobladas, no pueden volver a su posici\u00f3n inicial, ya que las deformaciones pl\u00e1sticas reducir\u00e1n considerablemente la capacidad portante del acero. Las barras que pueden suponer una molestia durante la construcci\u00f3n tendr\u00edan que anclarse m\u00e1s adelante en su posici\u00f3n. Debido a todo esto hab\u00eda un gran inter\u00e9s en la posibilidad de fijar esperas fiables a posteriori, con una carga de trabajo razonable y una base de c\u00e1lculo v\u00e1lida. La conexiones a posteriori de barras corrugadas con certificado han constituido desde su aparici\u00f3n la soluci\u00f3n definitiva para estos casos. A lo largo de las \u00faltimas d\u00e9cadas este tipo de conexiones se han convertido en parte esencial de los proyectos de construcci\u00f3n. Las aplicaciones m\u00e1s t\u00edpicas incluyen la conexi\u00f3n de nuevos muros a otros existentes o a losas de forjado; ampliaciones de cimentaci\u00f3n y cerramiento de aberturas de forjado.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>CONEXIONES A POSTERIORI<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>(Limitaciones de uso de acuerdo con EC2, parte 1-1, dimensionado seg\u00fan EC2, parte 1-1)<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Para las conexiones de armaduras a posteriori, se consideran las normas de la construcci\u00f3n en hormig\u00f3n armado. El dimensionado se realiza de acuerdo con la parte 1-1 de la norma EC2. Los sistemas de inyecci\u00f3n de resina utilizados con este fin necesitan una Evaluaci\u00f3n T\u00e9cnica Europea (ETE), aunque en lo que se refiere al dimensionado, hasta no hace mucho \u00e9ste se ten\u00eda que hacer siempre de acuerdo con EC2, parte 1-1. El dimensionado de conexiones a posteriori con barra corrugada, mediante sistemas de inyecci\u00f3n con resina se realiza de forma an\u00e1loga al de las barras rectas embebidas en hormig\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Limitaciones concretas de uso<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Mediante este procedimiento, la normativa de dimensionado queda tambi\u00e9n limitada en lo que se refiere a la tensi\u00f3n de adherencia f<sub>bd<\/sub>. Principalmente las barras corrugadas pueden quedar adheridas con solapamiento con la armadura existente o sin ella. Por un lado, se trata de un anclaje qu\u00edmico cl\u00e1sico, por otro, tenemos los as\u00ed llamados solapamientos, es decir la trayectoria coincidente del anclaje de la armadura a posteriori con el armado existente, para que ambas funcionen conjuntamente como un elemento continuo. La EC2, parte 1-1 prescribe expl\u00edcitamente solapamientos con la armadura preexistente en la estructura original para las conexiones en uniones que transmitan momentos. Renunciar al solapamiento, si por ejemplo mediante la teor\u00eda de anclajes la capacidad portante del hormig\u00f3n fuera suficiente, no ser\u00eda admisible de acuerdo con EC2, parte 1-1. S\u00f3lo de acuerdo con EN 1992-4 (utilizando tambi\u00e9n la teor\u00eda de anclajes) estas conexiones ser\u00edan admisibles en una disposici\u00f3n limitada a un n\u00famero m\u00e1ximo de 3&#215;3 = 9 anclajes. M\u00e1s adelante insistiremos en este punto.<\/p>\n\n\n\n<p>Cuando es obligatorio transmitir momentos en una conexi\u00f3n a trav\u00e9s de barras corrugadas solapadas, los calculistas se encuentran con una serie de retos de tipo pr\u00e1ctico: por un lado, tienen que trabajar dentro de la estrechez de la norma y, al mismo tiempo considerar la econom\u00eda y la seguridad a pie de obra.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Panor\u00e1mica de las limitaciones de las conexiones a posteriori de barra corrugada, de acuerdo con EC2, parte 1-1 <\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>El dimensionado de conexiones a posteriori de acuerdo con 1992-1-1 se realiza de forma an\u00e1loga a la de una barra corrugada recta embebida directamente en hormig\u00f3n.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Para construir una conexi\u00f3n resistente a la flexi\u00f3n puede hacerse necesario un incremento considerable de los costes y los tiempos de producci\u00f3n.\r\n\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Profundidades de anclaje muy grandes, no realistas, dado que en conexiones a posteriori s\u00f3lo se pueden instalar barras rectas sin ganchos o patillas.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-1024x1024.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42940\" style=\"width:400px\" width=\"400\" srcset=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-1024x1024.jpg 1024w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-300x300.jpg 300w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-150x150.jpg 150w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-768x768.jpg 768w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-600x600.jpg 600w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1-100x100.jpg 100w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/1.jpg 1181w\" sizes=\"(max-width: 1024px) 100vw, 1024px\" \/><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-small-font-size\">Figura 1. Representaci\u00f3n esquem\u00e1tica del anclaje de un pilar a una cimentaci\u00f3n incluyendo conexi\u00f3n con la armadura preexistente.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-1024x1024.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42943\" style=\"width:400px\" width=\"400\" srcset=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-1024x1024.jpg 1024w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-300x300.jpg 300w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-150x150.jpg 150w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-768x768.jpg 768w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-600x600.jpg 600w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2-100x100.jpg 100w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/2.jpg 1181w\" sizes=\"(max-width: 1024px) 100vw, 1024px\" \/><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-small-font-size\">Figura 2. Representaci\u00f3n esquem\u00e1tica del anclaje de un pilar a una cimentaci\u00f3n sin conexi\u00f3n con la armadura preexistente.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>OBST\u00c1CULOS A PIE DE OBRA<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>En ocasiones las conexiones con barra corrugada no est\u00e1n situadas en el lugar correcto, o bien, faltan por completo. Esto se debe, entre otras cosas, a modificaciones fuera de proyecto, o bien a errores de ejecuci\u00f3n. Si se quiere corregir esto de acuerdo con la norma EC2, parte 1-1, deber\u00e1 vaciarse la zona de la conexi\u00f3n y realizar nuevos anclajes, para conseguir un solapamiento de acuerdo con la norma.\r\n \r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Hasta ahora no era posible realizar conexiones resistentes a flexi\u00f3n sin solapamiento con la armadura existente, de acuerdo con la normativa.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Algunas particularidades del proyecto de conexiones a posteriori<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Tal y como hemos dicho anteriormente, el dimensionado de conexiones a posteriori de acuerdo con EN 1992-1-1 se realiza de la misma forma que el de barras corrugadas embebidas en hormig\u00f3n. De todas formas, s\u00f3lo podemos considerar barras sin ganchos o patillas. Tampoco es posible la fijaci\u00f3n a posteriori de mallazos.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Esto nos lleva en parte a profundidades de anclaje excesivas para las barras. B\u00e1sicamente la ejecuci\u00f3n de conexiones a posteriori con resina de inyecci\u00f3n s\u00f3lo puede realizarse con personal cualificado para ello. En Alemania es obligatorio que los operarios que realicen estos trabajos y la empresa a la que pertenezcan est\u00e9n acreditados a tales efectos.\r\n<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"1024\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/3-1024x1024.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42945\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-small-font-size\">Figura 3. Hasta no hace mucho, el \u00e1rea de conexi\u00f3n ten\u00eda que ser vaciada antes de conectar la nueva armadura, para que se pudiera transmitir el momento flector de acuerdo con EC2, parte 1-1, lo cual implicaba un considerable coste econ\u00f3mico y de tiempo.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p>Errores t\u00edpicos en la ejecuci\u00f3n de conexiones de barras corrugadas a posteriori:<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 La armadura existente no coincide con la que corresponde por c\u00e1lculo.<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 El personal a pie de obra no se encuentra suficientemente cualificado. <\/p>\n\n\n\n<p> \u00b7 Durante la perforaci\u00f3n la armadura existente qued\u00f3 da\u00f1ada. <\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 La junta de encuentro entre hormigones no es suficientemente rugosa.<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 La perforaci\u00f3n no se ha limpiado correctamente.<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 Durante el llenado de la perforaci\u00f3n, han entrado burbujas de aire dentro de la masa de resina.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"499\" height=\"333\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/fischer_DSC3134-RGB-scaled-e1691921941557.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42948\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 4. Los m\u00e9todos tradicionales para la ejecuci\u00f3n de conexiones a posteriori de acuerdo con EC2, parte 1-1 pueden ser todo un reto para los calculistas.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\"><strong>CONEXIONES DE BARRAS CORRUGADAS A POSTERIORI DE ACUERDO CON INFORME T\u00c9CNICO TR 069<\/strong><\/h3>\n\n\n\n<p><strong>Introducci\u00f3n<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>En nueva construcci\u00f3n se realizan conexiones empotradas de muros, forjados o apoyos mediante barras corrugadas en L o en U en emplazamientos definidos exactamente.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>\u00bfExiste necesidad de conexiones empotradas hormig\u00f3n-hormig\u00f3n?<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Dos ejemplos pr\u00e1cticos: en los ETE para conexiones a posteriori de acuerdo con EC2, parte 1-1, s\u00f3lo est\u00e1n contemplados los apoyos sometidos a compresi\u00f3n si no hay empalme con la armadura existente. De todas formas, las construcciones de este tipo rara vez se dan en la realidad. En caso de que una columna requiera una conexi\u00f3n empotrada, con transmisi\u00f3n de momento flector, la acci\u00f3n de un anclaje es insuficiente: se hace necesario solapar con la armadura existente de acuerdo con EC2, parte 1-1.<\/p>\n\n\n\n<p>Otro ejemplo ser\u00eda que las regulaciones espec\u00edficas de EC2, parte 1-1 s\u00f3lo cubren conexiones articuladas forjado-muro. Esto nos lleva a unos campos de aplicaci\u00f3n muy limitados para los ingenieros estructurales. El nuevo Informe T\u00e9cnico de la <a href=\"https:\/\/www.eota.eu\/\">EOTA<\/a> 1) (TR 069) permite el dimensionado de conexiones a posteriori empotradas, que no requieren solapamiento con la armadura existente. 1) Organizaci\u00f3n Europea para la Idoneidad T\u00e9cnica. <\/p>\n\n\n\n<p>El nuevo Informe T\u00e9cnico de la EOTA1) (TR 069) permite el dimensionado de conexiones a posteriori empotradas, que no requieren solapamiento con la armadura existente.\r\n1) Organizaci\u00f3n Europea para la Idoneidad T\u00e9cnica.<\/p>\n\n\n\n<p>1) Organizaci\u00f3n Europea para la Idoneidad T\u00e9cnica.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/Motiv-final_bearbeitet_Seite-8_04052022-RGB-1024x683.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42951\" style=\"width:400px\" width=\"400\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 5. Barra corrugada fijada con resina a pie de obra.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Barras que faltan en una junta con solapamiento<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Si no existe ninguna armadura previa que pueda utilizarse para solapar las nuevas barras, los calculistas tienen que recurrir a la teor\u00eda de anclajes (EC2, parte 4) debido a la falta de alternativas que hoy tenemos. Esto no carece de problemas, dado que esta aproximaci\u00f3n difiere por completo de la teor\u00eda de armaduras (EC2, parte 1-1), ambas en t\u00e9rminos de direcci\u00f3n de cargas y mecanismo de distribuci\u00f3n de cargas, as\u00ed como el recubrimiento m\u00ednimo de hormig\u00f3n y las profundidades de anclaje admisibles. En vista de todo esto existe un riesgo de aplicar ambas teor\u00edas de forma incorrecta. Se tendr\u00e1n en cuenta las deformaciones esperables.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\"><strong>EL NUEVO M\u00c9TODO DE DIMENSIONADO DEL TR 069<\/strong><\/h3>\n\n\n\n<p><strong>Estructura y contenido.<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Sobre la base del m\u00e9todo seg\u00fan EC2, parte 1-1, hasta ahora era posible realizar conexiones a posteriori de barras corrugadas, as\u00ed como conexiones articuladas a partir de anclajes finales. Con el nuevo Informe T\u00e9cnico TR069 de la EOTA, ahora y dentro del \u00e1mbito de la UE, se podr\u00e1 tambi\u00e9n realizar conexiones empotradas a partir de anclajes finales, que no requieran solapamiento con el armado existente.\r\n\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Las nuevas aplicaciones derivadas de estos cambios se pueden clasificar en 3 grupos:\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>1. Columna o muro a cimientos o losa. <\/p>\n\n\n\n<p>2. (Suelo) losa o viga\/vigueta a muro. <\/p>\n\n\n\n<p>3. Viga o vigueta a columna.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Campos de aplicaci\u00f3n del TR 069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>El proceso de dimensionado descrito en el TR069 es aplicable a conexiones empotradas sujetas a solicitaciones est\u00e1ticas y cuasi est\u00e1ticas. Acciones s\u00edsmicas o de fatiga, as\u00ed como exposici\u00f3n al fuego no est\u00e1n cubiertas en este documento.\r\n\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Este Informe T\u00e9cnico cubre tanto estados l\u00edmite de servicio como de servicio.<\/p>\n\n\n\n<p>La distribuci\u00f3n local de la carga en elementos de hormig\u00f3n se verifica mediante TR069, mientras que la evidencia de la transmisi\u00f3n de cargas al elemento se ha de considerar separadamente mediante EN 1992-1-1.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>M\u00e1s all\u00e1, los dimensionados a trav\u00e9s de TR 069 s\u00f3lo consideran fuerzas a tracci\u00f3n. Se deber\u00e1 prever la evidencia contra el fallo del acero, del cono de hormig\u00f3n y la rotura por fisuraci\u00f3n de la adherencia. Las fuerzas a cortante tienden a ser transmitidas a trav\u00e9s de la rugosidad de la superficie a ambos lados de la junta de hormig\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Concepto de dimensionado de acuerdo con TR 069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>El valor de c\u00e1lculo resultante de la resistencia Rd de acuerdo con TR 069 se obtiene de las capacidades portantes de los tipos de fallo individuales (acero, hormig\u00f3n y fisuraci\u00f3n). La m\u00ednima capacidad de carga es relevante.<\/p>\n\n\n\n<p>R<sub>d<\/sub> \u2264 min(N<sub>Rd,y<\/sub>; N<sub>Rd,c<\/sub>; N<sub>Rd,sp<\/sub>)<\/p>\n\n\n\n<p>Esta deber\u00e1 corresponder como m\u00ednimo al valor de c\u00e1lculo de la acci\u00f3n E<sub>d<\/sub>.<\/p>\n\n\n\n<p>E<sub>d<\/sub> \u2264 R<sub>d<\/sub><\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-1024x1024.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42960\" style=\"width:400px\" width=\"400\" srcset=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-1024x1024.jpg 1024w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-300x300.jpg 300w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-150x150.jpg 150w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-768x768.jpg 768w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-600x600.jpg 600w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4-100x100.jpg 100w, https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/4.jpg 1181w\" sizes=\"(max-width: 1181px) 100vw, 1181px\" \/><\/figure>\n\n\n\n<p>                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                     <\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/5-1024x1024.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42962\" style=\"width:400px\" width=\"400\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-ast-global-color-1-color has-text-color has-small-font-size\"><strong><em>Figura 6.<\/em><\/strong><em> El concepto de dimensionado descrito en el TR 069 cubre muchos tipos de aplicaci\u00f3n, incluyendo conexiones r\u00edgidas de columnas a cimentaci\u00f3n (figura de la izquierda) y vigas sobre una columna (figura de la derecha).<\/em><\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>EL NUEVO M\u00c9TODO DE DIMENSIONADO TR069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Diferencias con EN 1992-1-1<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>El Informe T\u00e9cnico TR 069 permite el dimensionado de conexiones resistentes al momento flector con barras corrugadas fijadas a posteriori.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>De todas formas, el sistema de inyecci\u00f3n deber\u00e1 demostrar su idoneidad de forma expl\u00edcita, bas\u00e1ndose en el Documento de Evaluaci\u00f3n T\u00e9cnica Europea EA 332402.00-0601.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Otra diferencia entre TR 069 y EN 1992-1-1 Es que el nuevo m\u00e9todo de dimensionado regula las diferentes categor\u00edas de resistencia del hormig\u00f3n entre C20\/25 y C50\/60. Como consecuencia, no se pueden dimensionar con TR069 conexiones en hormigones de baja resistencia, como por ejemplo C12\/15 o C16\/20.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>El principal valor a\u00f1adido del nuevo m\u00e9todo de dimensionado radica en que no se hace necesario ning\u00fan solapamiento con una armadura existente para transmitir la carga a la estructura original. El mecanismo de distribuci\u00f3n de la carga se obtiene a partir de la resistencia a la tracci\u00f3n del hormig\u00f3n, igual que pasa con la teor\u00eda de anclajes. La evidencia de rotura del cono deber\u00e1 ser considerada a trav\u00e9s de un c\u00e1lculo. Otro nuevo aspecto aportado por el TR069 es que \u00e9ste reconoce el comportamiento a fisuraci\u00f3n de la adherencia de las barras de armado embebidas. El recubrimiento de hormig\u00f3n juega un papel significativo en la verificaci\u00f3n del fallo por fisuraci\u00f3n de la adherencia en t\u00e9rminos de capacidad portante.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Las barras de armado con un recubrimiento escaso muestran una tensi\u00f3n de adherencia claramente inferior, as\u00ed como una fractura fr\u00e1gil m\u00e1s probable que en el caso de disponer de un recubrimiento m\u00e1s grueso. Esto es debido a la fisuraci\u00f3n del recubrimiento de hormig\u00f3n en elementos donde \u00e9ste es muy delgado. Las barras con un recubrimiento de mayor espesor fallan por pull-out.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p><strong>Dimensionado y verificaci\u00f3n seg\u00fan TR 069<\/strong>&#13;\n<ul>&#13;\n \t<li><\/li>&#13;\n<\/ul><\/p>\n\n\n\n<p>Mientras que EC2 part 1-1 reconoce la transmisi\u00f3n del cortante a trav\u00e9s de las barras, basada en la cuant\u00eda de armado, \u00e9ste no es el caso con el TR069.<\/p>\n\n\n\n<p>El dimensionado de acuerdo con TR 069 tiene sus ventajas, comparado con el basado en EC2 parte 1-1 en los casos:<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 Recubrimientos de hormig\u00f3n de gran espesor<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 Espesor m\u00ednimo del elemento de hormig\u00f3n, lo que implica profundidades de anclaje reducidas\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>\u00b7 No requiere armado preexistente<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"741\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/6-1024x741.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42964\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Bond strenght design value: Valor de dise\u00f1o de la tensi\u00f3n de adherencia [N\/mm2]\r\nRatio of concrete cover to bar diameter [\u2013]: Relaci\u00f3n entre el recubrimiento de hormig\u00f3n y el di\u00e1metro de la barra [\u2013]\r\n<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-small-font-size\"> Figura 7. Comparaci\u00f3n de valores de dise\u00f1o de tensi\u00f3n de adherencia dependiendo del espesor de recubrimiento de hormig\u00f3n existente para barras empotradas o ancladas a posteriori, tanto seg\u00fan EC2, como seg\u00fan TR 069.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>EL NUEVO M\u00c9TODO DE DIMENSIONADO TR069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Dimensionando conexiones r\u00edgidas a posteriori<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Tal y como hemos mencionado anteriormente, en el pasado era posible crear conexiones r\u00edgidas de barras corrugadas, siempre que hubiera un solapamiento con el armado existente en la estructura original, lo que con frecuencia nos llevaba a grandes profundidades de anclaje.\r\n\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>De todas formas, anclajes finales sin solapamiento solo se pod\u00edan verificar si no exist\u00edan fuerzas axiales en la barra en el punto de la conexi\u00f3n.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Por primera vez en la historia, TR 069 ahora ofrece la oportunidad de crear conexiones r\u00edgidas a posteriori con barra corrugada y sin necesidad de una armadura previa a la que nos podamos solapar. Esto ha sido posible gracias a una combinaci\u00f3n de la verificaci\u00f3n por EN 1992-1-1 (Teor\u00eda de armaduras) y EN 1992-4 (Teor\u00eda de anclajes). Esta verificaci\u00f3n queda ilustrada en una panor\u00e1mica en la tabla 1.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Usando la resistencia a la tracci\u00f3n del hormig\u00f3n<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Es posible utilizar la resistencia a tracci\u00f3n del hormig\u00f3n hasta sus \u00faltimas consecuencias y aplicarla en el dimensionado de acuerdo con TR 069, as\u00ed como seg\u00fan EN 1992-4. Para evitar roturas fr\u00e1giles en la verificaci\u00f3n seg\u00fan TR 069, se recomienda que la profundidad de anclaje sea la necesaria para que el l\u00edmite el\u00e1stico del acero sea la forma de fallo.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Adem\u00e1s de la comprobaci\u00f3n del l\u00edmite el\u00e1stico del acero seg\u00fan TR 069, tambi\u00e9n se deber\u00e1 comprobar el fallo del cono de hormig\u00f3n, as\u00ed como la fisuraci\u00f3n de la adherencia. La profundidad m\u00ednima de anclaje de acuerdo con EC2 parte 1-1 deber\u00e1 ser verificada. Los sistemas de inyecci\u00f3n de resina cualificados a trav\u00e9s de un ETE relevante son necesarios para evitar la comprobaci\u00f3n de acuerdo con TR 069. La EAD 332402-00-0601 estipula los ensayos necesarios con este prop\u00f3sito.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Limitaciones de aplicaci\u00f3n del TR 069<\/p>\n\n\n\n<p>El nuevo Informe T\u00e9cnico TR069 no cubre de forma expl\u00edcita la transmisi\u00f3n de cargas a los elementos de hormig\u00f3n existentes, as\u00ed como la transmisi\u00f3n de cortantes. Estos \u00faltimos tendr\u00e1n que transmitirse a trav\u00e9s de la rugosidad de la superficie entre hormig\u00f3n nuevo y hormig\u00f3n antiguo o a un soporte directo, por ejemplo y deber\u00e1 ser verificado. As\u00ed es como la verificaci\u00f3n de la distribuci\u00f3n de la fuerza local se cumple y se determina la profundidad de anclaje necesaria.\r\n<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table\"><table><tbody><tr><td rowspan=\"3\"><strong>Forma de fallo<\/strong><\/td><td><\/td><td rowspan=\"3\"><strong>Resistencia<\/strong><\/td><td><\/td><td colspan=\"3\"><strong>Verificaci\u00f3n obligatoria<\/strong><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><strong>Grupo de barras traccionadas<\/strong><\/td><td><\/td><td><strong>Tracci\u00f3n m\u00e1s desfavorable a una barra individual<\/strong><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>L\u00edmite el\u00e1stico del acero<\/strong><\/td><td><\/td><td><strong>N<sub>Rd,y<\/sub> = N<sub>Rk,y<\/sub> \/ <\/strong><strong>g<\/strong><strong><sub>Ms<\/sub><\/strong><\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><td><\/td><td>No<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>Resistencia con hormig\u00f3n<\/strong><\/td><td><\/td><td><strong>N<sub>Rd,c<\/sub> = N<sub>Rk,c <\/sub>\/ <\/strong><strong>g<\/strong><strong><sub>Mc<\/sub><\/strong><\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><td><\/td><td>No<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>Resistencia fisuraci\u00f3n adherencia<\/strong><\/td><td><\/td><td><strong>N<sub>Rd,sp<\/sub> = N<sub>Rk,sp<\/sub> \/ <\/strong><strong>g<\/strong><strong><sub>Msp<\/sub><\/strong><\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><td><\/td><td>No<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><figcaption class=\"wp-element-caption\">Tabla 1<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>EL NUEVO M\u00c9TODO DE DIMENSIONADO TR069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Consideraci\u00f3n de la teor\u00eda de fisuraci\u00f3n de la adherencia<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>La fuerza a tracci\u00f3n en la barra corrugada y la transmisi\u00f3n a trav\u00e9s de la resina inyectada al hormig\u00f3n circundante origina fuerzas de fisuraci\u00f3n en el hormig\u00f3n. Esto es debido a las fuerzas desviadas, causadas por la barra y sus resaltes en el hormig\u00f3n. Si no hay armado para soportar las fuerzas de fisuraci\u00f3n, esto se tendr\u00e1 que tener en cuenta en el dimensionado. las fuerzas de fisuraci\u00f3n normalmente son relevantes en anclajes cerca del borde (recubrimiento de hormig\u00f3n escaso) en particular.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image aligncenter size-large is-resized\"><img decoding=\"async\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/AdobeStock_27804736_fischer_05052022-RGB-1024x768.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42966\" style=\"width:400px\" width=\"400\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-text-align-center\">Figura 8. Barras corrugadas B500 a pie de obra<\/p>\n\n\n\n<p>La comprobaci\u00f3n del fallo por fisuraci\u00f3n de adherencia est\u00e1 prevista con este prop\u00f3sito, que calcula la tensi\u00f3n de adherencia por fisuraci\u00f3n \u03c4<sub>Rk,sp <\/sub>&nbsp;en la superficie de la barra corrugada dentro del hormig\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n<p>Los factores para la resina de inyecci\u00f3n aplicada consideran la resistencia del hormig\u00f3n, el di\u00e1metro de la barra, el recubrimiento de hormig\u00f3n del armado transversal, as\u00ed como la tensi\u00f3n a compresi\u00f3n, perpendicular al eje de la barra y la profundidad de anclaje en el c\u00e1lculo de \u03c4<sub>Rk,sp<\/sub>. Estos factores han sido determinados individualmente para cada sistema, requiriendo certificado las barras corrugadas a posteriori en conexiones r\u00edgidas, lo que puede encontrarse en la ETE (Evaluaci\u00f3n T\u00e9cnica Europea) de cada producto.<\/p>\n\n\n\n<p>La tensi\u00f3n de adherencia por fisuraci\u00f3n queda limitada por la tensi\u00f3n de adherencia general \u03c4<sub>Rk,ucr<\/sub> para hormig\u00f3n no fisurado. Esto asegura que la capacidad de carga de la conexi\u00f3n r\u00edgida no supere la capacidad portante de un anclaje.<\/p>\n\n\n\n<p>Tras la verificaci\u00f3n de la profundidad de anclaje necesaria por fallo del cono de hormig\u00f3n y por fisuraci\u00f3n de la adherencia, se tiene que realizar un test para asegurar que la profundidad de anclaje determinada no es inferior a la profundidad de anclaje m\u00ednima lb<sub>,min <\/sub>de acuerdo con EN 1992-1-1. Esto cumple la verificaci\u00f3n de la distribuci\u00f3n local de la carga. La transmisi\u00f3n de la carga de la conexi\u00f3n r\u00edgida al elemento de hormig\u00f3n preexistente se tiene que comprobar separadamente de forma similar a la teor\u00eda de anclajes (EN 1992-4).<\/p>\n\n\n\n<p>Componentes del fallo por adherencia\r\n\r\n&nbsp;<\/p>\n\n\n\n<p>El fallo por adherencia se puede dividir en fallo por fisuraci\u00f3n , en otras palabras, fallo causado por rotura del hormig\u00f3n (en recubrimientos delgados de hormig\u00f3n) y fallo a cortante (cizalladura de las m\u00e9nsulas de hormig\u00f3n a gran distancia del borde) con el consiguiente deslizamiento de la barra.<\/p>\n\n\n\n<p>TR069 permite a los calculistas realizar la comprobaci\u00f3n de una conexi\u00f3n r\u00edgida con barra corrugada con una profundidad de anclaje relativamente baja (Por lo tanto, tambi\u00e9n en elementos relativamente delgados) y sin conexi\u00f3n con el armado existente.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-large\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1024\" height=\"741\" src=\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2023\/08\/7-1024x741.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-42968\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Composite cracks:\tFisuras\r\nConcrete:\t\tHormig\u00f3n\r\nReinforcement:\t\tArmadura\r\nLongitudinal or splitting cracks:\t\tFisuras longitudinales o por fisuraci\u00f3n\r\nSliding crack area:\t\t\t\u00c1rea de fisuras por deslizamiento\r\nSheared concrete console:\t\tM\u00e9nsula de hormig\u00f3n cizallada\r\nConcrete cracked in shear:\t\tHormig\u00f3n fisurado por cortante\r\n<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p class=\"has-small-font-size\"><strong><em>Figura 9. <\/em><\/strong><em>Si se incrementa el recubrimiento de hormig\u00f3n o la distancia al borde, el fallo por fisuraci\u00f3n (figura a la izquierda) de una barra corrugada embebida se transmite como fallo a cortante (figura a la derecha). Si las barras de armado est\u00e1n ancladas cdrca de un borde o con un escaso recubrimiento de hormig\u00f3n, esto altera el comportamiento a la fisuraci\u00f3n de adherencia. Esto queda reflejado ahora en la verificaci\u00f3n de acuerdo con TR 069.<\/em>\r\n\r\n&nbsp;<\/p>\n\n\n\n<p>Fuente: Alexander Lindorf (2011): Fallo de adherencia en hormig\u00f3n armado bajo tensi\u00f3n transversal.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\"><strong>COMPARACI\u00d3N DE LOS M\u00c9TODOS DE DIMENSIONADO<\/strong><\/h3>\n\n\n\n<p>Hoy en d\u00eda las conexiones de barras corrugadas a posteriori se pueden realizar para numerosas aplicaciones de acuerdo con EC2. Una profundidad de anclaje relativamente escasa es a menudo suficiente, sobre todo cuando se trata de cerrar una abertura en una losa de forjado. Los puntos a clarificar incluyen si hay cargas a cortante y tracciones adicionales, o una conexi\u00f3n con transmisi\u00f3n de momento (r\u00edgida) o bien si hay una armadura continua en el elemento existente.\r\n<\/p>\n\n\n\n<p>Estos aspectos afectar\u00e1n la elecci\u00f3n del m\u00e9todo de dimensionado que vayamos a escoger.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Teor\u00eda de armaduras<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Las cargas que act\u00faan sobre las barras de armado instaladas a posteriori se transmiten al hormig\u00f3n armado a trav\u00e9s a trav\u00e9s del solapamiento con las barras existentes. En este caso las barras a posteriori se considerar\u00e1n como barras empotradas previamente. De acuerdo con la teor\u00eda de armaduras (EN 1992-1-1), las barras de armado pueden anclarse a posteriori con y sin solapamiento con la armadura existente.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Teor\u00eda de anclajes<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>La norma EN 1992-4 s\u00f3lo utiliza la resistencia a tracci\u00f3n del hormig\u00f3n. Las tensiones de adherencia sone sustancialmente mayores que las que tenemos de acuerdo con la teor\u00eda de armaduras y las profundidades de anclaje entre 4 y 20 veces el di\u00e1metro de las barras quedan cubiertas. A diferencia de la teor\u00eda de armaduras, las cargas a cortante pueden ser transmitidas adem\u00e1s de las cargas a tracci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>TR 069<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>El Informe T\u00e9cnico TR 069 constituye un puente para cubrir el vac\u00edo entre ambas teor\u00edas (anclajes y armaduras) y utiliza elementos de ambos planteamientos del dimensionado, permitiendo as\u00ed conexiones r\u00edgidas a posteriori de barras de armado, incluso en aquellos casos en los que no hay armadura para conectar en el elemento de hormig\u00f3n existente y s\u00f3lo hay espacio para peque\u00f1as profundidades de anclaje. Esto es posible dado que la tensi\u00f3n de adherencia es claramente superior a la que tenemos con la teor\u00eda de armaduras.<\/p>\n\n\n\n<p><\/p>\n\n\n\n<p><strong>Teor\u00eda de anclajes detallada<\/strong><\/p>\n\n\n\n<p>Seg\u00fan la teor\u00eda de anclajes, deber\u00e1 realizarse una verificaci\u00f3n separada para cada direcci\u00f3n de fuerzas en el caso de cargas a tracci\u00f3n (verificaci\u00f3n de fallo de acero, combinaci\u00f3n de arranque y cono de hormig\u00f3n), as\u00ed como para cargas a cortante (verificaci\u00f3n de fallo de acero, efecto palanca y rotura del hormig\u00f3n en direcci\u00f3n al borde). Finalmente puede pasar que se d\u00e9 una interacci\u00f3n entre ambas, que requiera la consideraci\u00f3n simult\u00e1nea de tracci\u00f3n y cortante. De todas formas, hasta la fecha, la teor\u00eda de anclajes no cubre la uni\u00f3n entre 2 elementos de hormig\u00f3n.\r\n<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-table\"><table><tbody><tr><td rowspan=\"3\"><strong>Caracter\u00edsticas del m\u00e9todo de dimensionado (cuestiones comparativas)<\/strong><\/td><td><\/td><td rowspan=\"3\"><strong>Conexiones de barras corrugades a posteriori (EN 1992-1-1)<\/strong><\/td><td><\/td><td rowspan=\"3\"><strong>Conexi\u00f3n como&nbsp; anclajes (EN 1992-4)<\/strong><\/td><td><\/td><td rowspan=\"3\"><strong>Conexi\u00f3n r\u00edgida de barras corrugadas a posteriori (TR 069)<\/strong><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfSe requiere un armado continuo con el elemento existente?<\/strong><\/td><td><\/td><td>Si<\/td><td><\/td><td>No<\/td><td><\/td><td>No<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfCu\u00e1l es la distancia exigible al borde para tracciones elevadas?<\/strong><\/td><td><\/td><td>Muy bajo<\/td><td><\/td><td>Alto<\/td><td><\/td><td>Alto<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfQu\u00e9 desplazamiento se espera?<\/strong><\/td><td><\/td><td>Muy bajo<\/td><td><\/td><td>Bajo<\/td><td><\/td><td>Bajo<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfSe hace necesaria una gran profundidad de anclaje para cargas a tracci\u00f3n?<\/strong><\/td><td><\/td><td>Muy grande<\/td><td><\/td><td>No muy grande<\/td><td><\/td><td>No muy grande<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfSe hace necesario un elemento de hormig\u00f3n de gran espesor (en direcci\u00f3n al eje de la barra)?<\/strong><\/td><td><\/td><td>Muy grande<\/td><td><\/td><td>No muy grande<\/td><td><\/td><td>No muy grande<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfSe pueden transmitir cargas a cortante?<\/strong><\/td><td><\/td><td>No mediante anclajes, si a trav\u00e9s de la rugosidad de la junta.<\/td><td><\/td><td>S\u00ed, a trav\u00e9s del anclaje<\/td><td><\/td><td>No mediante anclajes, si a trav\u00e9s de la rugosidad de la junta.<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfSon posibles las disposiciones lineales o libres de acuerdo con este m\u00e9todo?<\/strong><\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><td><\/td><td>No, m\u00e1ximo 9 anclajes<\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfCu\u00e1l es la m\u00ednima resistencia del hormig\u00f3n?<\/strong><\/td><td><\/td><td>C12\/15<\/td><td><\/td><td>C12\/15 (l\u2019 ETE de anclajes no es aplicable)<\/td><td><\/td><td>C20\/25<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfEste m\u00e9todo distingue entre hormig\u00f3n fisurado y no fisurado?<\/strong><\/td><td><\/td><td>No<\/td><td><\/td><td>S\u00ed, reduciendo la resistencia en hormig\u00f3n fisurado<\/td><td><\/td><td>S\u00ed, reduciendo la resistencia en hormig\u00f3n fisurado<\/td><\/tr><tr><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><td><\/td><\/tr><tr><td><strong>\u00bfEst\u00e1n reguladas las conexiones hormig\u00f3n-hormig\u00f3n?<\/strong><\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><td><\/td><td>No<\/td><td><\/td><td>S\u00ed<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n<p>Tabla 2.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>NUEVO M\u00c9TODO DE C\u00c1LCULO SEG\u00daN INFORME T\u00c9CNICO TR069 FRENTE AL DE LA NORMA EC2, PARTE 1-1 JOS\u00c9 MARIA GUILL\u00c9N Responsable t\u00e9cnico de Fischer Ib\u00e9rica, S.A.U. 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