MARINA VIL\u00c0 PAU<\/strong> LAIA PICAR\u00cdN MACIAS<\/strong> NUNO GOMES<\/strong> La gran singularidad de los proyectos realizados radicaba en el hecho de tener que sustentar un edificio de uso residencial de nueve plantas sobre una losa de transici\u00f3n postensada, techo del nuevo intercambiador de TMB y RENFE en la Estaci\u00f3n del Arc de Triomf. Desde el planteamiento inicial era necesario conseguir el tensado de la losa en una \u00fanica fase debido a la imposibilidad de poder esperar a disponer de parte de la carga permanente del edificio superior al tratarse de propiedades diferentes y con plazos de ejecuci\u00f3n muy dilatados en el tiempo. Una vez ejecutada la losa, el proyecto del edificio sufri\u00f3 numerosas modificaciones y cambi\u00f3 de propietarios; cada nuevo proyecto ten\u00eda que adaptarse, en su concepci\u00f3n y disposici\u00f3n estructural, a la capacidad de la losa transfer ya construida. Es necesario destacar que la base de los pilares del edificio residencial tuvo que aislarse por el nivel de vibraciones con un sistema mixto de muelles y elast\u00f3meros y que durante su construcci\u00f3n fue necesario sustituir algunos de los POT\u2019s de apoyo de la losa (situados sobre sus soportes).<\/p>\n\n PALABRAS CLAVE<\/strong>: Losa postensada, losa transfer, adherente, apuntalamiento, trazado, fisuraci\u00f3n, comportamiento reol\u00f3gico, estructura met\u00e1lica, sistema de amortiguadores, muelles, elast\u00f3meros, frecuencia, soporte, auscultaci\u00f3n.<\/p>\n\n El conjunto del intercambiador de TMB y RENFE est\u00e1 constituido por un vest\u00edbulo y una cubierta, que es la que sustenta el edificio residencial que se deb\u00eda construir posteriormente, sin ninguna correlaci\u00f3n entre los pilares de soporte de la misma y los del edificio. Figura 1<\/strong>. Secci\u00f3n<\/p>\n\n El primer proyecto redactado (hotel) ten\u00eda unas caracter\u00edsticas muy peculiares, con una forma org\u00e1nica singular que implicaba un planteamiento estructural basado en dos anillos de pilares (uno exterior y otro interior), situados en interejes inferiores a los 3 m, que sustentaban un sistema de vigas met\u00e1licas sobre las cuales se dispon\u00edan forjados unidireccionales resueltos con sistema met\u00e1lico colaborante sin disposici\u00f3n de viguetas intermedias. Debido a la disposici\u00f3n de los soportes, luces entre ellos, nivel de cargas a soportar en un futuro pr\u00f3ximo y a la no coincidencia entre pilares inferiores y pilares apeados del edificio, la \u00fanica alternativa t\u00e9cnica viable, optimizando materiales y dimensiones, era el planteamiento del uso de hormig\u00f3n precomprimido, m\u00e1s concretamente, hormig\u00f3n tensado despu\u00e9s del su hormigonado. Figura 2<\/strong>. Alzado y desarrollo del trazado en una zona tipo<\/p>\n\n Para garantizar el nivel de durabilidad exigible a una estructura de este tipo, fue imprescindible, tambi\u00e9n, el estudio exhaustivo del nivel de fisuraci\u00f3n de las secciones m\u00e1s cr\u00edticas limitando, finalmente, la tensi\u00f3n m\u00e1xima a alcanzar en cualquier punto del hormig\u00f3n al valor de fct,m. Figura 3<\/strong>. Tensiones producidas en la cara superior de la losa en fase de vacio<\/p>\n\n Finalmente se proyect\u00f3 una losa postensada maciza de canto 120 cm y se dispusieron cordones de di\u00e1metro 0,6″ agrupados en vainas corrugadas con distribuciones de entre 12 y 24 cordones cada una. El intereje entre las vainas era variable, pero siempre pr\u00f3ximo a los 50 cm. El sistema elegido fue el tensado en una \u00fanica fase a los 28 d\u00edas de edad del hormig\u00f3n y con inyecci\u00f3n de lechada por las vainas, es decir, tensado adherente. El hormig\u00f3n previsto fue HP-35. Figura 4.<\/strong> Detalle de uni\u00f3n perimetral de la losa postensada y el muro pantalla<\/p>\n\n En la otra direcci\u00f3n, la transversal a los tendones, se dispuso una cuant\u00eda de armadura pasiva m\u00ednima para controlar los efectos de retracci\u00f3n y fluencia as\u00ed como, tambi\u00e9n, para dar respuesta a las tensiones de tracci\u00f3n perpendiculares al tensado unidireccional. Figura 5<\/strong>. Detalle de soporte de la losa transfer<\/p>\n\n Para reducir los plazos de ejecuci\u00f3n, al plantear el proceso constructivo, fue necesario el estudio del comportamiento de la losa postensada (a escala tensional, de deformaci\u00f3n y de cumplimiento de los diferentes estados l\u00edmite \u00faltimos) en las mismas hip\u00f3tesis contempladas en el proyecto ejecutivo, dividiendo, sin embargo, la fase de vac\u00edo en dos: tensado a 14 d\u00edas del m\u00ednimo n\u00famero de tensores necesarios para compensar solo el peso propio y poder, de esta manera, retirar encofrados y puntales, y tensado total y final a 28 d\u00edas con la consideraci\u00f3n de las p\u00e9rdidas sufridas en los primeros tensores ya tensados por acortamiento el\u00e1stico del hormig\u00f3n y por los efectos de retracci\u00f3n y fluencia en la direcci\u00f3n del tensado. Figura 6.<\/strong> Proceso de ejecuci\u00f3n detallado y fotograf\u00eda de ejecuci\u00f3n de la losa<\/p>\n\n El primer proyecto planteado por el edificio era un hotel de volumetr\u00eda muy singular y org\u00e1nica (fig. 7).<\/p>\n\n Figura 7.<\/strong> Plantar y secci\u00f3n del prime edificio residencial proyectado<\/p>\n\n En cuanto a elementos portantes verticales, la estructura se concibi\u00f3 de la siguiente forma:<\/p>\n\n La estructura horizontal se resolvi\u00f3 mediante j\u00e1cenas met\u00e1licas con perfiles tipo IPE, HEB y HEBS, con la limitaci\u00f3n de 36 cm de borde m\u00e1ximo. Sobre ellas se dispon\u00eda directamente un forjado colaborante de canto 15 cm (6+9).<\/p>\n\n Como ya se ha explicado, de acuerdo con esta estructura, se calcul\u00f3, y ejecut\u00f3, la losa transfer del intercambiador del Arc de Triomf. De esta forma, todos los proyectos que se desarrollaron hasta el edificio de viviendas finalmente construido tuvieron que adaptar sus estructuras a un sistema similar, que no alterara el estado de cargas previsto ni las zonas de transferencia de carga hacia la losa transfer (fig. 8).<\/p>\n\n Figura 8<\/strong>. Render del proyecto definitivo de viviendas<\/p>\n\n El proyecto finalmente construido correspond\u00eda con una estructura regular, planteada igualmente con un sistema de p\u00f3rticos repetidos cada 3 m, formados por cuatro l\u00edneas de pilares met\u00e1licos, del tipo HEB\/HEM o secciones armadas especiales, unidos a trav\u00e9s de j\u00e1cenas met\u00e1licas, de secci\u00f3n en I. En las zonas donde estaba previsto ubicar instalaciones como superior, como era el caso del altillo, se previeron j\u00e1cenas met\u00e1licas de mayor canto. Por los pilares de planta baja, vistos desde la calle, se previeron secciones cuadradas laminadas cerradas rellenas de hormig\u00f3n autocompactable. Sobre estas j\u00e1cenas se realiz\u00f3 un forjado colaborante de canto 6+9 cm para dar continuidad al conjunto. Estos forjados no llegan al exterior del per\u00edmetro; es decir, se quedan atrasados del l\u00edmite de los pilares. De esta forma se permite generar una fachada menos r\u00edgida y se consigue el aspecto requerido por el proyecto arquitect\u00f3nico (fig. 9).<\/p>\n\n Figura 9<\/strong>. Im\u00e1genes de los modelos Revit y Robot de la estructura del edificio<\/p>\n\n Como singularidad, en el altillo, planta baja y SP6 el colaborante se situaba entre las vigas principales para garantizar la altura libre de estas tres plantas. En algunas zonas exteriores del resto de plantas, tambi\u00e9n se opt\u00f3 por esta soluci\u00f3n para albergar los paquetes de pendientes (fig. 10).<\/p>\n\n Figura 10.<\/strong> Im\u00e1genes de construcci\u00f3n de la estructura met\u00e1lica<\/p>\n\n Otro elemento singular fueron los balcones. Posteriormente a la ejecuci\u00f3n del edificio, era necesario ejecutar una estructura met\u00e1lica para los balcones que permitiera una posici\u00f3n variable en la fachada, as\u00ed pues, la estructura del edificio se dimension\u00f3 para contemplar diferentes opciones. El forjado de estos elementos se plante\u00f3 ligero y resuelto con una malla electrosoldada tipo tramex (fig. 11).<\/p>\n\n Figura 11<\/strong>. Imagen de los voladizos exteriores<\/p>\n\n Dado que los pilares actuales del edificio (que nacen apeados sobre la losa transfer del intercambiador) no coinciden con los previstos en el c\u00e1lculo de la losa, hubo que resolver el nuevo proyecto con unos requerimientos de partida adicionales. As\u00ed pues, no s\u00f3lo se estudi\u00f3 el comportamiento global del edificio, sino tambi\u00e9n el comportamiento de la losa de transici\u00f3n existente que deb\u00eda sustentarlo. De esta forma se establecieron los siguientes requerimientos:<\/p>\n\n Dada la situaci\u00f3n del edificio sobre las v\u00edas de los trenes de Cercan\u00edas y de metro, se realiz\u00f3 un estudio para determinar la propagaci\u00f3n de las vibraciones por la losa que le sirve de soporte y c\u00f3mo \u00e9stas pod\u00edan afectar a la nueva estructura del edificio. El informe realizado concluy\u00f3 que los niveles de vibraciones no superaban el valor indicado como normativo seg\u00fan el Decreto 176\/2009 pero estaban muy cercanos:<\/p>\n\n Asimismo, los niveles de vibraci\u00f3n estimados en el interior del edificio comparados con el criterio de confort definido por la propiedad (donde se limitaba el valor K a 1) eran superiores a los m\u00e1ximos. De esta forma, para reducir los niveles de vibraci\u00f3n en el interior del futuro edificio, era necesario que su estructura quedara desvinculada de la losa, que es la fuente transmisora de las vibraciones. Era necesario, pues, desvincular y aislar la estructura del edificio de la losa de transici\u00f3n existente. Esta soluci\u00f3n conllev\u00f3 la disposici\u00f3n de un sistema de amortiguadores en los arranques de los pilares, n\u00facleos de hormig\u00f3n y escaleras en cuanto a la losa existente. El sistema de amortiguadores previsto ten\u00eda una frecuencia de 4.5 Hz (muelles + elast\u00f3meros en anclajes). (fig. 12 y 13)<\/p>\n\n Figura 12<\/strong>. Esquema del sistema de amortiguadores<\/p>\n\n Figura 13.<\/strong> Imagen del sistema de amortiguadores\u00a0 en uno de los n\u00facleos de hormig\u00f3n<\/p>\n\n La evoluci\u00f3n durante los a\u00f1os del proyecto del edificio apeado sobre la losa transfer, a pesar del planteamiento de mantener al m\u00e1ximo los criterios estructurales definidos por el c\u00e1lculo de la losa, hicieron necesaria la sustituci\u00f3n de los POT’s de tres de los pilares que sustentan la losa de transferencia al verse incrementada la carga que deb\u00edan soportar.<\/p>\n\n Esta sustituci\u00f3n se llev\u00f3 a cabo mediante gatos hidr\u00e1ulicos que permitieron elevar la losa en su contacto con los pilares de forma que se pudieran retirar los POT originales y sustituirlos por unos con mayor capacidad. Para realizar la operaci\u00f3n, hubo que instalar puntales-pilares met\u00e1licos para transmitir la fuerza de los gatos a la cimentaci\u00f3n. Todas las operaciones se monitorizaron para garantizar el punto exacto en el que se produc\u00eda la elevaci\u00f3n de la losa respecto a los soportes (fig. 14).<\/p>\n\n Figura 14.<\/strong> Operaci\u00f3n de substituci\u00f3n de los POT’s<\/p>\n\n Durante todo el proceso de ejecuci\u00f3n del edificio se monitorizaron los desplazamientos y asentamientos, tanto de la losa postensada como de sus pilares de soporte. Tambi\u00e9n se auscult\u00f3 el nivel tensional de los pilares y la losa. Todo este proceso se llev\u00f3 a cabo para ir verificando que la entrada en carga de los elementos preexistentes fuera la prevista en el proyecto y, tambi\u00e9n, para garantizar que no se produc\u00eda descompresi\u00f3n y fisuraci\u00f3n en la losa (fig. 15).<\/p>\n\n Figura 15<\/strong>. Auscultaci\u00f3 de la losa transfer y sus pilares de soporte<\/p>\n\n El fin del proceso de dise\u00f1o, que se inici\u00f3 en el a\u00f1o 2007 con el proyecto ejecutivo del primer hotel apeado sobre la cubierta del intercambiador del Arc de Triomf, finaliza el a\u00f1o 2024 con la entrada de los primeros usuarios del edificio residencial finalmente construido (fig.16).<\/p>\n\nINTRODUCCI\u00d3N<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n\nBASES DE C\u00c1LCULO DE LA LOSA TRANSFER<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n\nPROYECTO EJECUTIVO DE LA LOSA TRANSFER<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n<\/div>\n<\/div>\n\nEJECUCI\u00d3N DE LA LOSA TRANSFER<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n\nSISTEMA ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO DE USO\u00a0 RESIDENCIAL<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n\nSUBSTITUCI\u00d3N DE POT\u2019S<\/strong><\/h3>\n\n
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<\/figure>\n\nAUSCULTACI\u00d3N DE LA LOSA TRANSFER<\/strong><\/h3>\n\n
![\"\"](\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2025\/09\/Figura-15-Auscultacio-LLosa.jpg\")
<\/figure>\n\n![\"\"](\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2025\/09\/Figura-15-Auscultacio-pilars.jpg\")
<\/figure>\n\nEDIFICIO RESIDENCIAL FINALIZADO Y EN USO<\/strong><\/h3>\n\n
![\"\"](\"https:\/\/aceweb.cat\/wp-content\/uploads\/2025\/09\/Figura-16-Imatge-final-1-1024x683.jpg\")
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